将吸油(you)流道建立如(ru)圖2所示模型(xing)，模型對實際(ji)流道進行了(le)⭐優化。

圖2  數(shu)學模型

2.2  網格(ge)劃分與邊界(jie)條件

采用(yòng)了六面體與(yǔ)四面體的混(hun)合網格對模(mó)型進行劃分(fen)，其中網格最(zui)薄處超過5層(céng)，總數量為350萬(wàn)，網格劃分和(hé)局部放大😄圖(tú)如圖3所示。 

圖3  網格劃(huà)分

邊界層設(shè)置為：入口壓(ya)力101325 Pa，出口速度(dù)1.3 m/s，旋轉面分别(bie)設置不同💃🏻的(de)速度，在不同(tóng)的速度下進(jìn)行流場解析(xi)，旋♈轉面的速(su)度參數設置(zhi)如表2所示。

2.3  結果分析

計算得壓力(lì)分布雲圖如(ru)圖4所示。從圖(tu)中可以看出(chu)：0 r/min下最❓高壓力(li)1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下最高壓力(lì)1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下最高壓力(lì)1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下最高壓力(li)1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最高壓力(li)1.95×10⁵ Pa，從不同轉速(su)的最高壓力(li)可以看出，轉(zhuǎn)速越高機械(xie)能轉化🏒的壓(yā)力能越大；不(bu)同轉速下對(duì)應的旋轉面(mian)流出壓力分(fen)别為0 r/min下壓力(li)9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下壓(ya)力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下壓力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下(xià)壓力1.2×10⁵ Pa，轉速越(yuè)高流經旋轉(zhuan)面的壓力能(neng)越大；不同轉(zhuǎn)速下對應💘的(de)旋⚽轉面流入(ru)壓力分别為(wéi)0 r/min下壓力9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下壓(ya)力9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下(xia)壓力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力(lì)9.5×10⁵ Pa，轉速越高從(cóng)入口至旋轉(zhuǎn)面的壓差越(yue)小，介質流入(rù)越困難，當轉(zhuǎn)速達到15000 r/min時，形(xing)成局部低壓(yā)區，産生勢能(néng)消耗壓力能(neng)，造成損💋耗，轉(zhuan)速達到20000 r/min時，低(di)壓區覆蓋整(zhěng)個流道，壓力(li)能🆚全部轉化(huà)為勢能。

模型(xing)的速度分布(bu)雲圖如圖5所(suo)示，在旋轉面(miàn)流入、流出兩(liǎng)處均存在紊(wen)流，形成了漩(xuán)渦， 随轉速的(de)升高漩渦的(de)面積變大🐆，流(liú)入處的漩渦(wo)邊緣産生的(de)高壓造成入(ru)口吸油困難(nán)，流出⭐處的漩(xuán)渦邊緣中心(xin)産生的低壓使得流(liú)出困難，造成(chéng)出口壓力降(jiàng)低，與不同轉(zhuan)速下對⚽應的(de)出口壓力符(fú)合。

經過不同轉(zhuan)速下的解析(xi)計算，得出結(jié)論如下。

（1） 入口具有自(zi)增壓能力，并(bìng)且轉速越高(gao)增壓能力越(yue)強，當轉速達(da)到20000 r/min時，入口壓(yā)力可以提高(gao)1×10⁵ Pa，大大增強了(le)泵的吸油能(neng)力。

（2） 局部(bu)漩渦會影響(xiang)增壓效果，雖(suī)然吸油口具(jù)備增加能力(li)，但是由于旋(xuan)轉面産生的(de)漩渦影響到(dao)了介質的流(liu)動，造成增壓(yā)效果不理想(xiang)，需要改善吸(xī)油流道，優化(hua)結🌐構設計，以(yǐ)達到理想的(de)自增壓✔️功能(neng)。